贵州声测管蠕变时需有较高的抗拉模量
发布时间:2019-05-17 09:03
贵州声测管蠕变时需有较高的抗拉模量
贵州声测管蠕变时需有较高的抗拉模量,同时设计强度应以蠕变变形状态的强度为基础,并考虑施工及其它因素的影响。 基本假设 由于变电工程中对位移控制要求高,要求挡墙基本位于小变形状态,因而贵州声测管蠕变时需有较高的抗拉模量,同时设计强度应以蠕变变形状态的强度为基础,并考虑施工及其它因素的影响。贵州声测管挡墙的稳定分析应包括两个方面:内部稳定和外部整体稳定,分析时填土看作是均质体,分析其破坏模式时均偏保守地不考虑贵州声测管对破坏形式的改变。 计算内容 (1)内部稳定性分析:包括筋带抗拉强度验算和抗拔稳定性验算 《土工合成材料应用技术规范》(GB50290-98)规定加筋土挡墙分为刚性和柔性两种,刚性是指用抗拉模量高、延伸率低的贵州声测管或加筋带作为筋材,墙内填土中存在潜在破坏面,柔性筋式是指以织造土工织物拉伸模量材料作为筋材,墙内也存在潜在破裂面。 贵州声测管的抗拉模量高,因此在一般情况下可以根据规范考虑其为刚性筋墙,但是若加筋挡墙的高度超过一定的高度时,由于土中应力变大,贵州声测管的抗拉模量会相应偏柔,因此对于高大加筋土挡墙在进行内部稳定性分析时应综合考虑这两种破坏模式的结果。 筋材强度验算:筋材应力主要是抵抗该位置处的水平应力,对于高度小于12m的挡墙可按下式计算: (2)外部稳定性分析:包括整体水平抗滑移验算、抗倾覆验算、地基承载力验算、整体抗滑稳定性分析。 整体水平滑移验算、抗倾覆验算及地基承载力验算均应把加筋范围内的土体看成一个整体的重力式挡墙,采用与一般重力式挡墙一样的计算方法计算其抗滑稳定系数及基底压力。值得指出的是进行基底承载力验算时,由于贵州声测管挡墙是一个柔性结构,因而地基允许承载力不能采用一般的地基承载力修正公式,应采用太沙基公式按照实际填土的宽度、地基土的合理C、?渍值进行极限承载力的计算,然后取安全系数为3.0进行承载力的校核。 贵州声测管设计中筋材的锚固长度 贵州声测管挡墙设计需要保证一定的锚固长度以满足其抗拔要求。这种锚固长度与筋带拉力和筋带与土的相互作用力的大小有关。贵州声测管与土的受力包括贵州声测管和土的摩擦及咬合。这种综合作用可以用似摩擦系数f来表示,试验表明土的密度、粗糙度越大,f越大,填土高度越大、筋带越长f越小。不同的筋材直剪试验和拉拔试验,得到的成果如下: 我国的《公路加筋土工程设计规范》(JTJ015-91)根据现场测试资料,推荐采用下表的似摩擦系数值。 填料与筋带之间的似摩擦系数 以上考虑的都是比较极端的情况。实际上从理论来说贵州声测管由于其接触面积大、咬合好,所需要的锚固长度可能更小,因此对一般的工程(不考虑地震),在缺乏试验资料的情况下,我认为根据工程的实际情况,格栅的锚固长度取2~3m,就已满足其抗拔需要了